彎頭廠家在第2次加載至第5級受拉控制位移的過程中，當(dāng)荷載達(dá)到305kN左右時岀現(xiàn)“砰”的巨響，相貫面管壁*斷裂，荷載隨即迅速趺落，試驗(yàn)結(jié)束。試件A的終破壞狀態(tài)見圖6-16。在A2試件的加載過程中，當(dāng)加載至第5級受拉控制位移時，弦桿相貫面冠點(diǎn)處的連接焊縫出現(xiàn)微小裂紋，此時荷載為326.5kN。卸載至零后，裂紋基本閉合。當(dāng)反向加載至第5級受壓控制位移時，裂縫*閉合，相貫面管壁有比較明顯的凹入變形，反向卸載至零后，裂縫仍處閉合狀態(tài)。在該級之后2個循環(huán)中的現(xiàn)象與循環(huán)相似，但裂縫逐漸擴(kuò)展至全周。在前5級循環(huán)加載的基礎(chǔ)上又臨時增加了第δ級循環(huán)，當(dāng)達(dá)到受拉控制位移時，裂縫進(jìn)一步開展，當(dāng)達(dá)到受壓控制位移時，凹入變形亦更為顯著。
　　在第3次加載至受拉控制位移時，出現(xiàn)脆性響聲，觀察到顯著裂縫，卸載后反向加載直至相貫面塑性凹入變形巨大，荷載降低，試驗(yàn)結(jié)束。試件A2的終破壞狀態(tài)見圖6-17.在A3試件的加載過程中，當(dāng)加載至第4級受拉控制位移時，弦桿相貫面鞍點(diǎn)處出現(xiàn)彎頭廠家微小裂縫，此時荷載大約為480kN。當(dāng)加載至第5級受拉控制位移時，弦桿相貫面鞍點(diǎn)處開裂明顯，此時荷載為586kN。卸載至零后，可見管壁殘余凸起變形；當(dāng)反向加載至第5級受壓控制位移時，裂縫*閉合，相貫面管壁有明顯的凹入變形，反向卸載至零后，裂縫仍處閉合狀態(tài)；此后兩個循環(huán)中變形模式與循環(huán)相同，但裂縫逐漸擴(kuò)展至全周。在第3次加載至第5級受壓控制位移后，連續(xù)施加壓荷載，直至相貫面出現(xiàn)為顯著的凹入變形且出現(xiàn)荷載降低現(xiàn)象后，試驗(yàn)中止。
　　試件A3的終破壞狀態(tài)見圖6-18。在A4試件的加載過程中，當(dāng)?shù)?級加載結(jié)束時，節(jié)點(diǎn)及焊縫均未出現(xiàn)開裂現(xiàn)象，只是存在相貫面的殘余凹入變形。在前5級循環(huán)加載的基礎(chǔ)上又臨時增加了第6級循環(huán)，當(dāng)達(dá)到受拉控制位移時，相貫面冠點(diǎn)處焊縫開裂，并伴有脆性響聲，此時荷載為438kN。當(dāng)彎頭廠家達(dá)到受壓控制位移時，凹入變形顯著。在第2次加載至受拉控制位移時，裂縫進(jìn)一步開展，卸載后反向加載直至相貫面塑性凹入變形巨大，荷載降低，試驗(yàn)結(jié)束。試件A4的終破壞狀態(tài)見圖6-19。各節(jié)點(diǎn)試件在軸向荷載作用下的破壞模式匯總于表6-4.試驗(yàn)中出現(xiàn)的破壞模式表現(xiàn)為兩種類型：一種為腹桿拉力荷載作用下的弦桿焊趾處或熱影響區(qū)的開裂；另一種為腹桿壓力荷載作用下的弦桿塑性。值得注意的是，焊趾或焊接熱影響區(qū)開裂時的荷載均低于按規(guī)范公式計算的節(jié)點(diǎn)焊縫軸向承載力。